Дизајнот на отпорност на ветер на држачот за компонентата на батеријата и столбот на светилката.
Претходно, еден пријател постојано ме прашуваше за отпорноста на ветерот и притисокот на соларните улични светилки. Сега можеби ќе ја направиме и пресметката.
Соларни улични светла Во системот за соларни улични светла, структурно важно прашање е дизајнот на отпорност на ветер. Дизајнот на отпорност на ветер е главно поделен на два главни дела, еден е дизајнот на отпорност на ветер на држачот за компонентата на батеријата, а другиот е дизајнот на отпорност на ветер на столбот на светилката.
Според податоците за техничките параметри на производителите на батериски модули, модулот за соларни ќелии може да издржи притисок од спротивен ветер од 2700Pa. Ако коефициентот на отпорност на ветер е избран да биде 27 m/s (еквивалентно на тајфун од десет нивоа), според механиката на невискозна течност, притисокот на ветерот на склопот на батеријата е само 365Pa. Затоа, самата компонента може да издржи брзина на ветер од 27 m/s без оштетување. Затоа, клучното внимание во дизајнот е врската помеѓу држачот за склопување на батеријата и столбот на светилката.
Во дизајнот на системот за соларна улична светлина, дизајнот на поврзувањето на држачот за склопување на батеријата и столбот на светилката е фиксно поврзан со шипка за завртки.
Ветроупорен дизајн на улична светилка
Параметрите на сончевото улично светло се како што следува:
Агол на навалување на панелот A = 16o висина на столб = 5m
Дизајнот на производителот на соларни улични светилки ја избира ширината на спојот за заварување на дното на столбот на светилката δ = 4 mm и надворешниот дијаметар на дното на столбот на светилката = 168 mm
Површината на заварот е површината за уништување на столбот на светилката. Растојанието од пресметковната точка P на моментот на отпор W на површината на уништување на столбот на светилката до линијата на дејствување на оптоварувањето на панелот F што го добива столбот на светилката е PQ = [5000+(168+6)/tan16o]×Sin16o = 1545mm=1.545m. Затоа, моментот на оптоварување на ветерот на површината за уништување на столбот на светилката M = F × 1.545.
Според проектантската максимална дозволена брзина на ветер од 27 m/s, основната оптовареност на соларната улична ламба со двојна ламба од 2×30W е 730N. Со оглед на безбедносниот фактор од 1.3, F = 1.3×730 = 949N.
Затоа, M = F × 1.545 = 949 × 1.545 = 1466 N.m.
Според математичкото изведување, моментот на отпорот на кружната прстенеста површина на дефект W = π×(3r2δ+3rδ2+δ3).
Во горната формула, r е внатрешниот дијаметар на прстенот и δ е ширината на прстенот.
Момент на отпор на површината на дефект W = π×(3r2δ+3rδ2+δ3)
=π×(3×842×4+3×84×42+43) = 88768mm3
=88.768×10-6 м3
Напрегање предизвикано од оптоварување на ветерот кое делува на површината на дефектот = М/З
= 1466/(88.768×10-6) =16.5×106pa =16.5 Mpa<<215Mpa
Меѓу нив, 215 Mpa е јачината на свиткување на челик Q235.
Затоа, ширината на шевот за заварување дизајнирана и избрана од производителот на соларни улични светилки ги исполнува барањата. Сè додека квалитетот на заварувањето може да се гарантира, отпорноста на ветерот на столбот на светилката не е проблем.
надворешна сончева светлина| соларна лед светлина |сите во една соларна светлина
Информации за улично светло
Посебното работно време на соларните улични светилки се под влијание на различни работни средини како што се временските услови и животната средина. Животниот век на многу светилки за улични светилки ќе биде значително засегнат. При проверка на нашиот релевантен персонал, беше откриено дека промените во уредите за заштеда на енергија на уличните светилки имаат многу добар ефект и заштедуваат електрична енергија. Очигледно, обемот на работа на работниците за одржување на улични светилки и светла со високи столбови во нашиот град е значително намален.
Принцип на кола
Во моментов, урбаните извори на осветлување на патиштата се главно натриумови и живи светилки. Работното коло е составено од натриумови или живи светилки, индуктивни придушници и електронски активирања. Факторот на моќност е 0.45 кога кондензаторот за компензација не е поврзан и е 0.90. Вкупните перформанси на индуктивното оптоварување. Принципот на работа на овој заштеда на енергија за соларна улична светлина е поврзување на соодветен AC реактор во серија во колото за напојување. Кога напонот на мрежата е помал од 235 V, реакторот е краток спој и не работи; кога напонот на мрежата е поголем од 235 V, реакторот се става во функција за да се осигура дека работниот напон на сончевото улично светло нема да надмине 235 V.
Целото коло е составено од три дела: напојување, откривање и споредба на напонот на мрежата за напојување и излезен актуатор. Електричниот шематски дијаграм е прикажан на сликата подолу.
Колото за напојување со соларно улично осветлување е составено од трансформатори Т1, диоди од D1 до D4, регулатор со три терминали U1 (7812) и други компоненти, и излегува +12V напон за напојување на контролното коло.
Откривањето и споредбата на напонот на електричната мрежа се составени од компоненти како што се оп-засилувач U3 (LM324) и U2 (TL431). Напонот на мрежата се намалува со отпорник R9, D5 е исправен со половина бран. C5 се филтрира и се добива еднонасочен напон од околу 7V како напон за откривање на земање мостри. Напонот за откривање на примерокот се филтрира со нископропусен филтер составен од U3B (LM324) и се испраќа до компараторот U3D (LM324) за споредба со референтниот напон. Референтниот напон на компараторот е обезбеден од референтниот извор на напон U2 (TL431). Потенциометарот VR1 се користи за прилагодување на амплитудата на напонот за откривање примероци, а VR2 се користи за прилагодување на референтниот напон.
Излезниот активатор е составен од релеи RL1 и RL3, авијациски контактор со висока струја RL2, AC реактор L1 и така натаму. Кога напонот на мрежата е помал од 235 V, компараторот U3D излегува на ниско ниво, трицевната Q1 е исклучена, релето RL1 се ослободува, неговиот нормално затворен контакт е поврзан со колото за напојување на воздухопловниот контактор RL2, RL2 е привлечен, а реакторот L1 е краток спој Не работи; кога напонот на мрежата е поголем од 235V, компараторот U3D излегува високо ниво, трицевната Q1 е вклучена, релето RL1 се повлекува, неговиот нормално затворен контакт го исклучува колото за напојување на воздухопловниот контактор RL2, а RL2 е ослободен.
Реакторот L1 е поврзан со колото за напојување со соларна улична светлина, а претерано високиот напон на мрежата е дел од него за да се осигура дека работниот напон на сончевото улично светло нема да надмине 235 V. LED1 се користи за означување на работната состојба на релето RL1. LED2 се користи за означување на работната состојба на воздухопловниот контактор RL2, а варисторот MY1 се користи за гаснење на контактот.
Улогата на релето RL3 е да ја намали потрошувачката на енергија на воздухопловниот контактор RL2, бидејќи отпорот на калем за стартување RL2 е само 4Ω, а отпорот на серпентина се одржува на околу 70Ω. Кога се додава DC 24V, струјата за стартување е 6A, а струјата за одржување е исто така поголема од 300mA. Релето RL3 го префрла напонот на серпентина на воздушниот контакт RL2 намалувајќи ја потрошувачката на енергија за задржување.
Принципот е: кога RL2 започнува, неговиот вообичаено затворен помошен контакт го скратува серпентина на релето RL3, RL3, а нормално затворениот контакт го поврзува високонапонскиот терминал 28V на трансформаторот T1 со влезот на исправувачот на мостот на RL2; по стартувањето на RL2, неговиот Нормално затворениот помошен контакт се отвора, а релето RL3 е електрично привлечено. Нормално отворениот контакт го поврзува нисконапонскиот терминал 14V на трансформаторот T1 со влезниот терминал за исправање на мостот на RL2 и го одржува воздухопловниот изведувач со 50% од состојбата на повлекување на почетната калем RL2
Содржина